特急曲線地鐵隧道盾構(gòu)法掘進(jìn)技術(shù)研究
　　
摘 要：分析急曲線地鐵隧道盾構(gòu)法施工易發(fā)生的問題，結(jié)合宜山路～停車場(chǎng)區(qū)間長(zhǎng)距離特急曲線隧道工程實(shí)例，介紹急曲線隧道的盾構(gòu)法掘進(jìn)技術(shù)。
關(guān)鍵詞：急曲線；軸線；鉸接；仿形刀；側(cè)向分力；注漿

　　1 引言
　　城市的發(fā)展，帶動(dòng)引了軌道交通建設(shè)的發(fā)展，在軌道交通線路的選擇上，由于受規(guī)劃及建、構(gòu)筑物的制約，這使得軌道交通的線形越來越復(fù)雜。急曲線隧道線形雖不屬良好，但在應(yīng)用上將會(huì)越來越多。急曲線隧道的盾構(gòu)法施工技術(shù)與常規(guī)盾構(gòu)法施工技術(shù)相比存在一定的特殊性，研究急曲線隧道的盾構(gòu)法施工技術(shù)，相信對(duì)以后類似的急曲線隧道盾構(gòu)法施工具有一定的借鑒作用。

　　2 急曲線隧道盾構(gòu)法施工的難點(diǎn)分析及對(duì)策
　　一般來說，設(shè)計(jì)線形中取用規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)的最小限值或與限值接近的大曲率小半徑曲線，即認(rèn)為是急曲線。如果這種不僅半徑小，而且有很長(zhǎng)的延米，甚至還組合采用緩曲線而構(gòu)成的復(fù)雜線形，我們稱之為特急曲線。為方便討論以下均稱之為“急曲線”。
　　2.1 難點(diǎn)之一：急曲線隧道軸線比較難于控制
　　在急曲線段，由于盾構(gòu)機(jī)本身為直線形剛體，不能與曲線完全擬合。曲線半徑越小、盾構(gòu)機(jī)身越長(zhǎng)，則擬合難度越大。在急曲線段盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)形成的線形為一段段連續(xù)的折線，為了使得折線與急曲線接近吻合，掘進(jìn)施工時(shí)需連續(xù)糾偏。曲線半徑越小，盾構(gòu)機(jī)越長(zhǎng)，則糾偏量越大，糾偏靈敏度越低，軸線就比較難于控制。其施工參數(shù)需要經(jīng)過計(jì)算并結(jié)合地質(zhì)條件等因素綜合考慮，并進(jìn)行試掘進(jìn)后方可確定。特別在緩和曲線段，每米的施工參數(shù)都有所不同，操作難度更大。
　　為了控制好急曲線隧道的施工軸線，需要提高盾構(gòu)機(jī)的糾偏靈敏度。而要提高盾構(gòu)機(jī)的靈敏度，最有效的措施是縮短盾構(gòu)機(jī)頭的長(zhǎng)度。在盾構(gòu)機(jī)的中部增加鉸接裝置，即可減少盾構(gòu)固定段長(zhǎng)度。使用鉸接裝置后，盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)過程中所穿越的孔洞將不再是理論上的圓形，需要配套使用仿形刀裝置進(jìn)行超挖。
　　因此，控制好急曲線隧道施工軸線的關(guān)鍵技術(shù)之一就是如何使用好盾構(gòu)機(jī)的鉸接裝置和仿形刀裝置。
　　(1)盾構(gòu)機(jī)鉸接裝置的使用
　　使用盾構(gòu)機(jī)的鉸接裝置，可以使得盾構(gòu)機(jī)的前筒、后筒與曲線趨于吻合，預(yù)先推出弧線態(tài)勢(shì)，為管片提供良好的拼裝空間。
　　如圖1所示為盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)形態(tài)的三種模式。進(jìn)行曲線施工，彎道內(nèi)側(cè)如要充分超挖時(shí)，在幾何學(xué)上，以對(duì)象曲線的中心為O的情況下，OA>Max（OG，OH，OD）的關(guān)系如能得到滿足，盾構(gòu)機(jī)便可以掘進(jìn)。這相當(dāng)于模式（a）。這種情況，屬于絞接角度θ不足，土體超挖量δ過多，盾構(gòu)機(jī)后端的外側(cè)點(diǎn)D和土體之間有縫隙，超挖量一旦增大，就會(huì)有盾構(gòu)機(jī)位置不穩(wěn)定的傾向。

圖1
　　模式（b），OA=Max(OG，OH，OD)的情況下，最適合絞接狀態(tài)中的刀盤前部外端（A點(diǎn)）和前筒后端（G點(diǎn)）、后筒后端（D點(diǎn)），其中任意一點(diǎn)在同一圓弧上，其余二點(diǎn)在此圓弧之內(nèi)。此時(shí)的絞接角度稱為界限絞接角度θcr,此界限絞接角度θcr如果能給出曲線半徑和盾構(gòu)機(jī)的尺寸，便可計(jì)算出。作為盾構(gòu)機(jī)的構(gòu)造，全部用此θcr值進(jìn)行絞接的話，是最為理想的。此時(shí)，盾構(gòu)機(jī)的外側(cè)全體都接觸到土體，施工上最為穩(wěn)定，并且超挖量δ為最小值。
　　模式（c），為過度絞接狀態(tài)，OA
　　（2）仿形刀的使用
　　鉸接裝置作為一種輔助手段，需要與仿形刀的超挖、錐形管片、曲線內(nèi)外側(cè)千斤頂?shù)牟煌屏Φ仁┕ご胧┡浜显谝黄鹗褂谩７滦蔚兜氖褂眯Ч麑⒅苯佑绊懚軜?gòu)機(jī)鉸接裝置的作用，超挖量過大將嚴(yán)重地?cái)_動(dòng)土體，過小將不能充分發(fā)揮鉸接裝置的作用，以至達(dá)不到所要求設(shè)計(jì)軸線的半徑。
　　因此，急曲線隧道施工時(shí)，應(yīng)該選擇模式如圖1（b┥柚梅灤蔚緞諧碳敖陸詠嵌冉?芯蚪?Ｔ謖庵幟Ｊ較碌姆灤蔚兜某?諏考撲閎縵隆?/DIV>
　　超挖量計(jì)算（見圖2）：（基于組裝完成后的刀盤一側(cè)的管片端面和盾構(gòu)后筒呈垂直的條件下進(jìn)行分析）

　　超挖量δ


　　（D：盾構(gòu)外徑 θ：中折角 Ro：曲線半徑）
　　2.2 難點(diǎn)之二：隧道整體因側(cè)向分力向弧線外側(cè)偏移
　　急曲線隧道每掘進(jìn)一環(huán)，管片端面與該處軸線的法線方向在平面上將產(chǎn)生一定的角度θ（見附圖3），在千斤頂?shù)耐屏ο庐a(chǎn)生一個(gè)側(cè)向分力。管片出盾尾后，受到側(cè)向分力的影響，隧道向圓弧外側(cè)偏移。一般在圓曲線半徑取定時(shí)，已驗(yàn)算側(cè)向作用力對(duì)原狀土體的影響，管片在側(cè)向作用力下，不足于使原狀土體發(fā)生塑性破壞，即土體處于彈性變形范圍。因此研究側(cè)向分力形成原因和規(guī)律就可以有效控制土體的彈性變形范圍。
　　側(cè)向分力計(jì)算：（見附圖3：側(cè)向分力示意圖）

式中：F總－盾構(gòu)千斤頂作用力
　　F縱－垂直于管片環(huán)面的反作用力
　　F側(cè)－平行于管片環(huán)面的側(cè)向反作用力
　　RC－圓曲線半徑；
　　D－管片外徑；
　　L－管片寬度；
　　由此可以看出，側(cè)向壓力F側(cè)的大小，取決于F總及θ，而θ取決于L及RC、D，當(dāng)D一定時(shí)， L越小、RC越大，則θ越小。因此設(shè)計(jì)管片尺寸時(shí)，應(yīng)選擇使用寬度較小的管片。在工程施工階段，進(jìn)入圓曲線后，L、 RC為定值，側(cè)向壓力F側(cè)的大小取決于盾構(gòu)千斤頂作用力F總。為減小土體的彈性變形量，應(yīng)考慮盡量減小盾構(gòu)千斤頂作用力F總。
　　另外，由于盾構(gòu)機(jī)外殼與管片外壁存在建筑空隙，在施工過程中，掘進(jìn)產(chǎn)生的空隙與同步注漿的漿液填充量?jī)烧唛g不可能做到完全同步、完全符合一致。如果存在空隙或同步注漿漿液早期強(qiáng)度不夠的現(xiàn)象，則管片在側(cè)向壓力作用下將向弧線外側(cè)發(fā)生偏移。如果不考慮土體的彈性變形，則隧道最大偏移量為（D1-D2）/2（D1為盾構(gòu)外徑、D2為管片外徑）。見附圖4。
　　從這個(gè)角度分析，筆者認(rèn)為，同步注漿的漿液宜采用雙液漿，因?yàn)殡p液漿為瞬凝性漿液，具有較高的早期強(qiáng)度、良好的流動(dòng)性和填充的均勻性，可以在較短的時(shí)間內(nèi)將建筑空隙填充并達(dá)到一定的強(qiáng)度，與原狀土共同作用，有效減小管片受側(cè)向壓力影響在建筑空隙范圍內(nèi)向弧線外側(cè)的偏移量。

　　2.3 難點(diǎn)3：盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)，糾偏量較大，對(duì)土體擾動(dòng)的增加易發(fā)生較大沉降量。
　　急曲線隧道的施工與直線段施工相比，除直線段隧道施工原有的地層變形因素外，還將增加以下三個(gè)因素的影響：
　　(1）由于沿急曲線掘進(jìn)，盾構(gòu)機(jī)處于糾偏狀態(tài)，仿形刀也處于開啟狀態(tài)進(jìn)行超挖，實(shí)際掘進(jìn)面為一橢圓形，實(shí)際挖掘量超出理論挖掘量。
　　(2）在采用適當(dāng)技術(shù)和良好操作的正常施工條件下，急曲線掘進(jìn)將增加地層損失，地層損失達(dá)0.5～1%8L2πR/（R+RC）。（L為盾構(gòu)長(zhǎng)度；R盾構(gòu)外半徑；RC盾構(gòu)掘進(jìn)曲線半徑）
　　(3）糾偏量較大，對(duì)土體的擾動(dòng)亦大，容易造成較長(zhǎng)時(shí)間的后期沉降。
　　相應(yīng)的解決對(duì)策為進(jìn)行動(dòng)態(tài)管理和信息化施工，控制好同步注漿的注漿時(shí)間及注漿量。視具體情況，必要時(shí)進(jìn)行二次補(bǔ)漿。

　　3 工程實(shí)例
　　3.1　工程概況
　　上海市軌道交通明珠線二期宜山路～停車場(chǎng)區(qū)間隧道，隧道總長(zhǎng)462.64m，是通往蒲匯塘停車場(chǎng)的一條出入段線。由于受明珠線一期高架輕軌樁承臺(tái)及中山西路高架道路等諸多客觀因素的限制，隧道線路設(shè)計(jì)選擇在兩高架眾多深樁群橋墩中穿越。
　　該區(qū)間隧道水平方向呈“U”字型，最小曲率半徑只有250m，曲線段占總長(zhǎng)度的87.02%。而該隧道后接R150m明挖隧道，圓緩點(diǎn)在盾構(gòu)工作井內(nèi)，因此出洞處隧道位于連接R150m的緩和曲線段上，此處隧道的當(dāng)量曲率半徑僅為178.3m。
　　該區(qū)間隧道垂直方向呈倒“V”字型，先上坡再下坡，最小豎曲線半徑2000m。平曲線250m與豎曲線2000m交匯，形成一條立體空間的長(zhǎng)距離急曲線地鐵隧道。見附圖5。

　　由此該工程的難度成為上海地鐵盾構(gòu)法施工“兩個(gè)第一”：
　　一是第一次用φ6340盾構(gòu)掘進(jìn)真正意義上的長(zhǎng)距離急曲線隧道，曲率半徑R只有250m，曲線段占總長(zhǎng)度的87.02%；
　　二是盾構(gòu)機(jī)第一次圓曲線超近距離斜穿明珠線一期樁承臺(tái)，盾構(gòu)距承臺(tái)最近平面距離僅為1.35m。
該區(qū)間隧道采用預(yù)制裝配式鋼筋混凝土襯砌結(jié)構(gòu)，襯砌用管片環(huán)寬1012mm，外徑6200mm，內(nèi)徑5500mm，壁厚350mm，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度C55 ，抗?jié)B強(qiáng)度1.0MPa。隧道襯砌采用通縫方式拼裝。
　　3.2 工程地質(zhì)情況
　　根據(jù)工程地質(zhì)勘察報(bào)告，盾構(gòu)主要在④1層淤泥質(zhì)粘土中掘進(jìn)，該土層屬高靈敏度、高塑性、高壓縮性、低強(qiáng)度、低滲透性飽和軟土，該土層含云母、有機(jī)質(zhì)，夾薄層粉砂，土質(zhì)較均勻。在該土層中，一般盾構(gòu)掘進(jìn)施工較容易，但應(yīng)注意該土層蠕變量大，易粘著盾構(gòu)設(shè)備。④1層淤泥質(zhì)粘土物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)見表1。

　　3.3 主要施工技術(shù)措施
　　3.3.1　解決軸線難控制的技術(shù)措施
　　3.3.1.1 選用帶選鉸接裝置及仿形刀的盾構(gòu)機(jī)
　　該工程選用日本三菱公司的φ6340鉸接式土壓平衡式盾構(gòu)機(jī)，盾構(gòu)機(jī)頭部長(zhǎng)度約為8625ｍｍ，鉸接處離刀盤端面的長(zhǎng)度為4990ｍｍ，水平張角±1.5°，垂直張角為±0.5°。該機(jī)設(shè)計(jì)定位的隧道最小半徑為200m，但利用盾構(gòu)的鉸接裝置，輔以仿形刀的使用，能夠完成出洞處緩和曲線段最小當(dāng)量半徑R為178m的隧道施工任務(wù)。經(jīng)過明珠線二期宜山路～停車場(chǎng)區(qū)間隧道實(shí)踐證明，該盾構(gòu)機(jī)是一臺(tái)技術(shù)先進(jìn)，性能良好的盾構(gòu)法隧道施工機(jī)械。
　　該盾構(gòu)機(jī)的缺點(diǎn)為同步注漿系統(tǒng)不能使用雙液漿漿液施工。
　　3.3.1.2 開啟盾構(gòu)鉸接裝置，預(yù)先推出弧線態(tài)勢(shì)
　　根據(jù)設(shè)計(jì)曲線半徑及盾構(gòu)直徑計(jì)算鉸接角度，開啟盾構(gòu)鉸接裝置，使得盾構(gòu)機(jī)的前筒與后筒張角與曲線吻合，預(yù)先推出弧形趨勢(shì)，為管片提供良好的拼裝空間。
　　在宜山路～停車場(chǎng)區(qū)間隧道工程中，盾構(gòu)機(jī)在出洞處就處于當(dāng)量半徑為178m小半徑緩和曲線范圍，所以盾構(gòu)機(jī)在洞門加固區(qū)4～5m的掘進(jìn)行程中，開啟盾構(gòu)鉸接裝置，鉸接水平張角須達(dá)到約1.5°（配合開啟仿形刀進(jìn)行超挖）。隨著盾構(gòu)進(jìn)入緩和曲線，逐步減小水平張角，直至直線段處，張角完全閉合，進(jìn)入直線段掘進(jìn)。
　　在宜山路～停車場(chǎng)區(qū)間隧道掘進(jìn)過程中，在掘進(jìn)R=250m曲線段時(shí)，實(shí)際中折角θ為0.8°（見表2），與理論計(jì)算值0.703°相符。
表2 鉸接角度

　　3.3.1.3 采用仿形刀在曲線內(nèi)側(cè)位置進(jìn)行超挖，有利于糾偏
　　仿形刀的使用主要須考慮兩個(gè)方面的因素，一是仿形刀的超挖范圍。仿形刀通過設(shè)置，可以在圓周任意區(qū)域位置進(jìn)行超挖，該工程將采用仿形刀在曲線內(nèi)側(cè)位置進(jìn)行超挖，以有利于糾偏。二是超挖量。根據(jù)公式（1）計(jì)算：R=250m, 理論超挖量δ為21mm；在緩和曲線段，它是不斷變化的一個(gè)函數(shù)值。
　　在宜山路～停車場(chǎng)區(qū)間隧道掘進(jìn)過程中，R=250m時(shí),實(shí)際超挖量δ為8mm左右（參見表3），小于理論超挖量。
　　筆者分析，由于上海的地基較軟，即使不使用仿形刀，在急曲線段，盾構(gòu)在開啟鉸接裝置后掘進(jìn)時(shí)對(duì)內(nèi)側(cè)土體的擠壓，亦能使盾構(gòu)沿軸線掘進(jìn)，故實(shí)際施工中，實(shí)際超挖量要小于理論超挖量。因此實(shí)際超挖時(shí)，超挖量必須根據(jù)隧道的設(shè)計(jì)軸線、鉸接裝置的設(shè)置值、盾構(gòu)機(jī)的姿態(tài)、管片的拼裝狀態(tài)等因素綜合考慮后確定。

表3：仿形刀行程

　　3.3.2 解決隧道受側(cè)向分力的影響向圓弧外側(cè)偏移的技術(shù)措施
　　宜山路～停車場(chǎng)區(qū)間隧道曲線半徑為250m，在千斤頂?shù)耐屏ο庐a(chǎn)生側(cè)向分力為 （參見公式2）。由于該工程采用的同步注漿漿液為惰性漿液（該工程盾構(gòu)機(jī)不能采用雙液漿作為同步注漿施工），早期強(qiáng)度較低，在承受側(cè)向壓力后會(huì)產(chǎn)生流動(dòng)，不能滿足抵抗要求，管片將向弧線外側(cè)偏移。
　　根據(jù)宜山路～停車場(chǎng)區(qū)間隧道初期掘進(jìn)的實(shí)際測(cè)量，在圓曲線段，管片出盾尾后的偏移量在40～80mm之間,符合土體的彈性變形假設(shè)及管片建筑空隙內(nèi)偏移量分析（理論偏移量為（6340-6200）/2=70mm）。見表4。
表4：管片出盾尾后收側(cè)向分力影響產(chǎn)生的位移

　　在該工程施工過程中，主要采取了以下措施進(jìn)行控制：
　　3.3.2.1 盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)走向的預(yù)偏
　　為了控制隧道軸線最終偏差控制在規(guī)范要求的范圍內(nèi)，盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)，考慮給隧道預(yù)留一定的偏移量。
將盾構(gòu)沿曲線的割線方向掘進(jìn)，管片拼裝時(shí)軸線位于弧線的內(nèi)側(cè)，以使管片出盾尾后受側(cè)向分力向弧線外側(cè)偏移時(shí)留有預(yù)偏量。而預(yù)偏量的確定往往須依據(jù)理論計(jì)算和施工實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的綜合分析得出，同時(shí)需考慮掘進(jìn)區(qū)域所處的地層情況。在宜山路～停車場(chǎng)區(qū)間隧道掘進(jìn)過程中，預(yù)偏量40～60mm。
　　3.3.2.2 控制盾構(gòu)千斤頂掘進(jìn)速度與推力
　　在常規(guī)隧道施工時(shí)，為了保證進(jìn)度，盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)速度往往達(dá)到50mm/min左右，與之匹配的推力較大。而在急曲線隧道施工中，根據(jù)成熟的施工經(jīng)驗(yàn)，必須適當(dāng)降低掘進(jìn)速度，即降低千斤頂總推力，同時(shí)也意味著降低側(cè)向分力，有利于減少隧道向弧線外側(cè)的偏移量。
　　因此在急曲線隧道施工時(shí)，必須確定一個(gè)合理的推力和掘進(jìn)速度。這個(gè)合理的掘進(jìn)速度必須不額外的增加推力，從而達(dá)到減小側(cè)向分力的目的，同時(shí)盡可能少擾動(dòng)土體。必須指出的是這個(gè)掘進(jìn)速度也不是一成不變的，隨著施工條件、地質(zhì)狀況、線形等的變化，也須即時(shí)調(diào)整，從而達(dá)到最好的施工效果。
　　值得注意的是，在盾構(gòu)掘進(jìn)啟動(dòng)時(shí)，掘進(jìn)速度要以較小的加速度遞增，這樣可以避免千斤頂起始推力過大的問題。
　　在宜山路～停車場(chǎng)區(qū)間隧道施工過程中，掘進(jìn)總推力控制在10000KN左右，見表5。


　　3.3.2.3 有針對(duì)性地選用同步注漿及二次注漿相結(jié)合地施工措施
　　由于宜山路～停車場(chǎng)區(qū)間隧道工程所采用的盾構(gòu)機(jī)不能采用雙液漿作為同步注漿施工，在該工程選擇所采用的同步注漿漿液時(shí)，考慮了兩個(gè)因素：一是及時(shí)充分地填充管片外的環(huán)狀空隙，避免地表沉降；二是提高漿液早期強(qiáng)度，抵抗側(cè)向分力的影響。在實(shí)際施工過程中，采用了同步注漿（漿液為惰性漿）及二次注漿（漿液為雙液漿）相結(jié)合的施工措施。
　　1）同步注漿：
　　在施工期間，隨著盾構(gòu)掘進(jìn)，脫出盾尾的管片與土體間出現(xiàn)“建筑空隙”，即通過設(shè)在盾尾的壓漿管予以同步充填漿液。
　　同步注漿壓注要根據(jù)施工情況、地質(zhì)情況對(duì)壓漿數(shù)量和壓漿壓力二者兼顧。一般情況下，每環(huán)壓入量控制在“建筑空隙”的130％-180％（要注意急曲線隧道的注漿量要大于直線隧道注漿量），注漿壓力約0.3～0.5Mpa。壓漿速度和掘進(jìn)保持同步，即在盾構(gòu)掘進(jìn)的同時(shí)進(jìn)行注漿，掘進(jìn)停止后，注漿也相應(yīng)停止。施工時(shí)，加強(qiáng)對(duì)盾構(gòu)尾部地面的沉降監(jiān)測(cè)，通過信息化施工，及時(shí)調(diào)整同步注漿量，確保地面不下沉，也不能出現(xiàn)過大的隆起。
　　惰性漿液我們選用以下配比：
表6

　　(2） 二次注漿：
　　為了減少惰性漿液早期強(qiáng)度低、隧道受側(cè)向分力影響大的問題，在管片出盾尾5～6環(huán)后，通過管片注漿孔向管片外周進(jìn)行二次注漿，來抵抗側(cè)向分力。漿液為瞬凝性的具有較高的早期強(qiáng)度的雙液漿。
雙液漿配比：見表7：
表7

　　施工技術(shù)要點(diǎn)：
　　先將特制球閥作為防噴裝置安裝好，用沖擊鉆或鑿子將預(yù)留孔疏通，隨即關(guān)閉特制球閥（防止地下水或漿液滲漏），并將注漿管接在特制球閥上，以便注漿。二次注漿時(shí)根據(jù)監(jiān)測(cè)情況調(diào)整注漿量和壓力，注漿結(jié)束后，拆除注漿管，封閉孔口。
　　二次注漿壓力控制在0.3Mpa以下；注漿流量控制在10～15L/min。
　　在該工程中，通過二次注漿后，隧道的軸線基本穩(wěn)定，未發(fā)生較明顯的偏移。
　　同時(shí)也解決了急曲線施工土體超挖多、擾動(dòng)大，地表沉降大的問題。

　　4　施工效果
　　在采取了前文所述的措施后，宜山路～停車場(chǎng)區(qū)間隧道竣工后,整條隧道軸線均控制在-50～50mm范圍之內(nèi)，地表沉降控制在-20～5mm范圍之內(nèi)，各項(xiàng)指標(biāo)達(dá)到優(yōu)良工程標(biāo)準(zhǔn)，目前該工程已被評(píng)為上海市第一個(gè)隧道類優(yōu)質(zhì)結(jié)構(gòu)工程。

　　5　結(jié)語
　　1) 在急曲線隧道盾構(gòu)法施工中，既有和一般的隧道掘進(jìn)相同的一面，又有其特殊性，我們要著重研究和控制它差異的一面。
　　2) 在急曲線隧道盾構(gòu)法施工中，要抓住軸線曲率大半徑小、盾構(gòu)難控制的特點(diǎn)，選擇好盾構(gòu)機(jī)，使用仿形刀及鉸接裝置，要在更小更嚴(yán)的幅度中進(jìn)行各種參數(shù)優(yōu)化。
　　3) 在急曲線隧道盾構(gòu)法施工中，針對(duì)管片易向弧線外側(cè)偏移的特征，最好使用雙液漿作為同步注漿。當(dāng)采用惰性漿時(shí)，要做好軸線預(yù)偏及二次注漿工作，加強(qiáng)監(jiān)測(cè)，進(jìn)行動(dòng)態(tài)管理，信息化施工。

　　參考文獻(xiàn)：
　　[1]劉建航、侯學(xué)淵主編 《軟土市政地下工程施工技術(shù)手冊(cè)》1990.10
　　[2]劉建航、侯學(xué)淵 《盾構(gòu)法隧道》1991
　　[3]白廷輝 同濟(jì)大學(xué)博士論文
　　[4]白 云 盾構(gòu)施工引起的土體擾動(dòng)和變形分析 《軟土隧道及地下工程技術(shù)文集》2000.11

文章出處：《城建集團(tuán)第三屆科技大會(huì)論文集》